Справочник строителя | Системы водяного отопления

ЦИРКУЛЯЦИЯ ВОДЫ В СИСТЕМАХ ВОДЯНОГО ОТОПЛЕНИЯ

Системы отопления с естественной (гравитационной) циркуляцией воды применяются преимущественно в односемейных домах (коттеджах) или небольших малоэтажных зданиях.

Основное применение в настоящее время получили системы с насосной циркуляцией воды.

По способу присоединения циркуляционной системы отопления к источнику теплоснабжения (теплогенератору) и организации гидравлического, циркуляционного режима в ней можно выделить две основные разновидности:

насосные системы отопления с зависимым присоединением к источнику теплоснабжения;

насосные системы отопления с независимым (гидравлически изолированным) от источника теплоснабжения присоединением.

Отличительной особенностью систем с зависимым присоединением является общий с источником теплоснабжения гидравлический режим, устанавливаемый и управляемый, как правило, на источнике теплоснабжения - котельной, РТС, ТЭЦ. В этом случае циркуляция воды в системе отопления и подпитка ее осуществляются насосами, установленными на источнике. Подача теплоты в отапливаемое здание производится непосредственно из сети централизованного теплоснабжения по трубопроводам (тепловым сетям), соединяющим источник с системой отопления здания.

В гравитационных системах водяного отопления один цикл - оборот воды в системе - происходит в течение одного часа, а за отопительный период в 213 суток протекает примерно 5115 циклов. В распределительных сетях при замере на коллекторах РТС, КТС один цикл длится 3-4 ч (≈ 1700 циклов в отопительный период), в магистральных тепловых сетях при замере на коллекторах крупных ТЭЦ за счет большого объема воды в тепловых сетях – 6-15 ч (соответственно ≈ 500 циклов).

Изменение температуры горячей воды, подаваемой в систему отопления, достигается путем смешения подаваемой из системы теплоснабжения сетевой воды с температурой T_wr1 и обратной воды, выходящей из системы отопления, с температурой t_wг2 = Т_wг2.

На рис. 1 показана принципиальная схема применения водоструйного элеватора для получения начальной температуры воды t_wr1 в системе отопления и создания необходимой циркуляции в ней.

Рисунок 1. Принципиальная схема включения водоструйного элеватора: 1 - присоединительный трубопровод подачи сетевой воды из системы теплоснабжения; 2 - коническое сопло; 3 - трубопровод обратной воды системы отопления; 4 - камера смешения; 5 - горловина; 6 - диффузор элеватора; 7 - подающий трубопровод в систему отопления

Из присоединенного к подающей линии тепловой сети трубопроводу 1 к коническому соплу 2 элеватора поступает горячая сетевая вода в количестве G_гс и температурой T_wг1. При выходе с высокой скоростью через сопло 2 сетевой воды вокруг него создается разрежение и возникает эффект эжекции, при этом в камеру смешения элеватора 4 через трубопровод 3 подсасывается обратная вода из системы отопления в количестве G_w.o6.cм с температурой t_wг2, при этом происходит перемешивание этих потоков. В горловине элеватора 5 протекает выравнивание параметров смеси потока воды G_wг. В диффузоре 6 благодаря увеличению по ходу потока площади поперечного сечения скорость и гидродинамическое (скоростное) давление падают, но при этом возрастает гидростатическое давление. Благодаря разности гидростатических давлений в конце диффузора 6 и трубопроводе всасывания 3 создается циркуляционный напор для работы системы отопления.

Для описания работы гидроэлеватора в системах отопления составлены следующие уравнения балансов:

По расходу воды:

По теплоте:

Из уравнения (2) можно получить формулу для расчета температуры горячей воды, поступающей в систему отопления после элеватора t_wг1:

Расход обратной воды G_w.об.см определяется ее поступлением по трубопроводу 3 в камеру смешения 4. Температура сетевой воды Т_wг1 регулируется на центральном источнике теплоснабжения (КУ, РТС, ТЭЦ) в зависимости от температуры наружного воздуха. При расчетной температуре наружного воздуха для холодного периода года, по которой рассчитывается тепловая мощность систем теплоснабжения, от ТЭЦ по температурному графику теплоснабжения в подающем трубопроводе должна подаваться перегретая вода с температурой T_wг1 = + 150 °С, а в обратном трубопроводе к ТЭЦ температура воды при этом должна быть не выше Т_wг.об = +70 °С. При повышении температуры наружного воздуха по графику теплоснабжения от ТЭЦ сетевая вода будет подаваться с более низкой температурой. При температуре наружного воздуха t_н = 0 °С она имеет температуру T_wг1 = +70 °С, а обратная при этом должна иметь температуру T_w.об = t_wг2 = +40 °С.

Из формулы (3) следует, что температура горячей воды для системы отопления будет изменяться по графику теплоснабжения от ТЭЦ для большого числа зданий без учета особенностей формирования теплового режима в каждом здании. Это приводит к перетопам зданий, перерасходам теплоты и поэтому от схем обеспечения циркуляции воды в системах отопления с помощью гидроэлеваторов постепенно отказываются. В своде правил по проектированию и строительству «Проектирование тепловых пунктов. СП 41-101-95» (М.: ГУП ЦПП, 1997) схемы присоединения зависимых систем теплоснабжения рекомендуется выполнять со смесительными насосами, как это показано на рис. 2.

Рисунок 2. Принципиальная схема включения смесительного насоса (на перемычке) в системе отопления: 1 - подающий трубопровод сетевой воды из системы теплоснабжения; 2 - автоматический клапан регулирования температуры воды в системе отопления; 3 - перемычка; 4 - обратный клапан; 5 - регулятор перепада давлений в подающем и обратном трубопроводах системы отопления; 6 - смесительный насос; 7 - подающий трубопровод к системе отопления; 8 - обратный трубопровод из системы отопления (он же - обратный трубопровод сетевой воды)

От работы насоса 6 обеспечивается приготовление горячей воды для системы отопления, определяемой по формуле (3). Насос 6 производит смешение потоков воды и не влияет на циркуляционное давление в системе отопления, которое определяется автоматическим контролем перепада давлений воды в подающем 7 и обратном 8 трубопроводах с помощью регулятора перепада давлений 5. Обратный клапан 4 препятствует поступлению горячей воды в перемычку 3 при остановке насоса 6.

Схема циркуляции со смесительным насосом по рис. 2 позволяет изменять температуру горячей воды t_wг1, поступающей по трубопроводу 7 в систему отопления здания. Наличие автоматического клапана 2 на подающем трубопроводе горячей воды от ТЭЦ позволяет изменять количество теплоты, подаваемой к зданию. При повышении температуры обратной воды t_wг2 или температуры наружного воздуха от микропроцессора регулятора последует команда на закрытие клапана 2 на трубопроводе 1 подачи горячей воды G_тс.wг от ТЭЦ. Это вызовет изменение давления воды в трубопроводе 7 и регуляторе 5 контроля постоянства перепада давления в трубопроводах 7 и 8, что обеспечит увеличение сечения для прохода воды по перемычке 3. Соответственно смесительный насос 6 будет подавать большее количество обратной воды G_w.o6.cм, проходящей по перемычке 3. Температура смеси t_wг1 понизится и соответственно понизится тепловая мощность системы отопления.

Важной расчетной характеристикой для систем с элеваторным и насосным смешением служит коэффициент подмешивания (для элеватора - коэффициент инжекции), представляющий собой отношение веса подмешиваемой обратной воды к весу рабочей сетевой воды. Его можно также выразить через температуры смешиваемых потоков:

Наибольшей гидравлической и тепловой устойчивостью обладают системы отопления, включенные в систему централизованного теплоснабжения по независимой схеме присоединения, показанной на рис. 3.

Рисунок 3. Принципиальная схема включения независимо присоединенной системы отопления (с циркуляционным насосом) к централизованной системе теплоснабжения: 1 - подающий трубопровод от ТЭЦ; 2 – водо-водяной теплообменник (пластинчатый, кожухотрубный); 3 - автоматический клапан регулирования температуры воды в системе отопления; 4 - обратный трубопровод к ТЭЦ; 5 - подающий трубопровод к системе отопления; 6 - терморегуляторы у отопительных приборов в помещениях здания; 7 - обратный трубопровод от системы отопления; 8 -герметичный расширительный бак; 9 - циркуляционный насос с электронным регулированием постоянства перепада давления в подающем и обратном трубопроводах системы отопления; 10 - трубопровод для заполнения и подпитки системы отопления, химически подготовленной водой из теплосети; 11 - сдвоенный насос подпитки (один рабочий, второй - резервный); 12 - герметичный бак контроля уровня воды в системе отопления; 13 - вертикальные подающие стояки систем отопления; 14 - вертикальные обратные стояки систем отопления

Подающий трубопровод 1 от теплосети присоединен к водо-водяному пластинчатому теплообменнику 2. Через стенки гофрированных пластинчатых каналов теплота от горячей сетевой воды (первичной) G_тс.wг передается на нагрев (вторичной) воды G_wг, циркулирующей по системе отопления здания от работы циркуляционного насоса 9. Для экономии электроэнергии рационально применить насос 9 с электронным регулированием частоты вращения электродвигателя по датчикам замера перепада давления в подающем 5 и обратном 7 трубопроводах системы отопления.

Для экономии теплоты на отопление помещений у нагревательных приборов имеются терморегуляторы 6, изменяющие расход горячей воды в зависимости от контролируемого значения температуры воздуха в помещении. Изменение расхода воды через отопительный прибор с терморегулятором 6 повышает давление воды в подающем трубопроводе 5. Повышение давления воды в трубопроводе 13 перед терморегуляторами 6 отопительных приборов в помещениях, где тепловой режим отвечает условиям теплового комфорта, приведет к возрастанию прохода горячей воды в отопительные приборы в этих помещениях. Соответственно температура воздуха в этих помещениях повысится выше комфортного уровня. Произойдет перегрев помещения и перерасход теплоты. Для избегания перерасхода теплоты и нарушения комфортного теплового режима в помещениях в подающем 5 и обратном 7 трубопроводах сохраняется постоянное давление благодаря применению насоса 9 с электронным автоматическим регулированием.

Начальную температуру воды t_wг1 энергетически рационально снижать с повышением температуры наружного воздуха, что достигается регулятором, контролирующим температуру наружного воздуха и температуру обратной воды T_w.об в обратном трубопроводе 4 теплосети, воздействием на автоматический клапан 3.

В процессе эксплуатации системы отопления возможны утечки циркулирующей воды. Снижение уровня воды в верхней части системы отопления контролируется датчиком, связанным с автоматическим устройством в герметичном баке 12. При понижении уровня воды, в системе отопления ниже контролируемого уровня автоматический регулятор в баке 12 включает в работу один из сдвоенных насосов 11, при работе которого в систему отопления по соединительному трубопроводу 10 будет добавляться сетевая химически подготовленная вода из системы теплоснабжения. При повышении уровня воды в системе отопления до верхнего контролируемого уровня от регулятора в баке 12 последует команда на остановку подпиточного насоса 11.

Представленная на рис. 3 схема циркуляции воды в системе отопления называется двухтрубной с нижней горизонтальной разводкой магистральных подающих 5 и обратных /трубопроводов и вертикальными подающими 13 и обратными 14 стояками. Вертикальное расположение стояков при нижнем размещении магистральных трубопроводов требует устройства воздухоотводчиков в верхних точках стояков. Воздухоотводчики могут быть выполнены в форме спускных кранов ручного управления или это могут быть автоматические воздухоотводчики.

Показанная на рис. 3 двухтрубная система отопления с независимым присоединением к тепловым сетям ТЭЦ является гидравлически и теплотехнически наиболее устойчивой, а, следовательно, наиболее надежной.

Автоматическое изменение расходов горячей воды через пластинчатый теплообменник 2 и отопительные приборы с терморегуляторами 6 не вызывает гидравлической разрегулировки системы циркуляции и не ведет к перерасходу теплоты на нагрев помещений. Применение в схеме циркуляции горячей воды в системе отопления насосов с электронным регулированием обеспечивает снижение до 60 % годового расхода электроэнергии на работу циркуляционных насосов.

Нагрев воды для независимо присоединенной системы отопления происходит в водо-водяных пластинчатых (или кожухотрубных) теплообменниках, требуемая теплотехническая эффективность которых вычисляется по выражению:

В расчетных условиях холодного периода года (при параметрах Б) от ТЭЦ перегретая вода должна поступать с температурой Т _wг1 = +150 °С. Как правило, из-за тепловых потерь в тепловых сетях к зданиям перегретая вода имеет температуру не выше Т _wг1 = +130 °С, которую и рекомендуется использовать при вычислениях по выражению (5). Начальная температура горячей воды в системах отопления жилых и общественных зданий рекомендуется в двухтрубных системах t _wг1 = +95 °С, а в однотрубных t_wг1 = +105 °C.

По нормативным правилам централизованного теплоснабжения от ТЭЦ потребитель обязан возвратить обратную воду с температурой не выше T_w.o6 = +70 °С.

В зависимо присоединенных системах отопления расчетная температура обратной воды принимается равной t _wг2 = T_w.o6 = +70 °С. Если потребитель теплоты не выполняет это условие, то на него накладываются значительные штрафные санкции. В этих системах при выборе поверхности отопительного прибора расчетный перепад температур принимается ∆t _wг = 95-70 = 25 °С. Условие сохранения рабочего перепада в отопительном приборе равным ∆t _wг = 95-70 = 25 °С нельзя выполнить в независимо присоединенных системах отопления.

Если в теплообменнике 2 (см. схему на рис. 3) поступит на нагрев обратная вода после системы отопления с температурой t _wг2 = 70 °С, то температура горячей воды от системы теплоснабжения на выходе из теплообменника 2 T_w.o6 будет выше 70 °С (T_w.o6 > 70 °C).

При равенстве температур T_w.o6 = t _wг2 = 70 °С числитель и знаменатель при вычислении по выражению (5) будут равны, а численное значение требуемого показателя теплотехнической эффективности будет Θ _wг = 1, чего невозможно достичь.

Действительная теплотехническая эффективность пластинчатых теплообменников может достигать значений Θ _wг = 0,8-0,85.

Во избежание штрафных санкций от поставщиков теплоты и выполнения, нормативных правил теплоснабжения необходимо рабочий перепад температур в системах отопления с независимым присоединением принимать большим для достижения температуры обратной воды ниже 70 °С (t_wr2 < 70 °С).

Покажем это на следующем примере. Примем Т _wг1 = 130 °С, T_w.o6 = 70 °С и показатель эффективности водо-водяного теплообменника Θ _wг = 0,8. Преобразуем выражение (5) относительно нахождения возможной температуры обратной воды в расчетном режиме теплоснабжения:

Вычислим по выражению (6) возможную температуру обратной воды в принятом температурном режиме независимо присоединенной системы отопления:

Подбор требуемой поверхности отопительных приборов в независимо присоединенной системе отопления проводим на температурный перепад:

На рис. 4 представлен собранный пластинчатый теплообменник модели «жидкость - жидкость». Теплообменник собирается из тонких штампованных пластин 1, закрепленных стяжными болтами 2 между двух массивных торцевых плит 3 и 4. Задняя торцевая плита 4 может сниматься, что позволяет наращивать число тонких пластин 1 и увеличивать поверхность теплообменника. К передней массивной плите 3 присоединяются на резьбе или на фланцах трубопроводы от системы теплоснабжения 5 и нагреваемой жидкости 6.

Рисунок 4. Собранный пластинчатый теплообменник «жидкость-жидкость»: 1 - тонкие штампованные пластины; 2 - стяжные болты; 3,4 - передняя и задняя массивная плита; 5 - патрубки для присоединения трубопроводов к сети теплоснабжения; 6 - патрубки для присоединения циркуляционных трубопроводов системы отопления

На рис. 5 показана принципиальная схема движения греющей и нагреваемой жидкостей по поверхности пластин по выштампованным каналам. Из схемы движения потоков видно: со стороны пластины 5 для движения нагреваемой жидкости гофры каналов имеют направление снизу вверх, а со стороны пластины 6 они направляют греющую жидкость сверху вниз. Это создает энергетически наиболее рациональную схему противоточного движения потоков теплообменивающихся жидкостей. Форма каналов гофрированных пластин создает условия для турбулизации потоков жидкостей при скоростях движения по каналам не менее 0,1 м/с.

Рисунок 5. Конструктивная схема движения потоков жидкости по каналам гофрированных пластин теплообменника «жидкость-жидкость»: 1 - присоединительный патрубок трубопровода подающей сетевой воды; 2 - присоединительный патрубок обратного трубопровода сетевой воды; 3 - присоединительный патрубок подающего трубопровода нагреваемой среды; 4 - присоединительный патрубок трубопровода нагретой среды; 5 - пластина с каналами для прохода нагреваемой жидкости; 6 - пластина с каналами для прохода греющей жидкости

В табл. 1 представлены технические характеристики пластинчатых теплообменников фирмы «Альфа-Лаваль Россия», производимых в Московской обл. Пластинчатые теплообменники малой тепловой производительности выпускаются с паяными соединениями пластин, что делает невозможным их разборку для очистки от накипи и грязи. Очистка производится путем отключения паяных теплообменников от сети и насосной циркуляции и прокачки по внутренним каналам специальных очистительных химических растворов.

Таблица 1. Технические характеристики пластинчатых теплообменников фирмы «Альфа-Лаваль Россия»

Пластинчатые теплообменники большой производительности делают разборными, по периметру стягиваемых пластин укладывают эластичные прокладки из специального материала EPDM и производят стяжку пакета.

Уплотнитель сохраняет герметичность и эластичность более 10 лет непрерывной работы разборного пластинчатого теплообменника при рабочем давлении 1,6 МПа (16 кгс/см²) и температуре греющей среды 130 °С. При этом теплообменник может многократно разбираться без ущерба для качества уплотняющих прокладок.

По данным табл. 1 видно, что путем увеличения числа пластин в теплообменнике можно изменять поверхность теплообменника. В общем случае требуемая поверхность теплообменника вычисляется по формуле:

где Q_t - требуемый поток теплоты на нагрев жидкости, Вт; К - коэффициент теплопередачи, Вт/(м²·°С).

Средняя температура теплообменивающихся жидкостей в теплообменнике может вычисляться по формуле:

Из табл. 1 видно, что благодаря наличию в пластинах профильных выштампованных каналов обеспечиваются очень высокие коэффициенты теплопередачи при условии сохранения паспортного расхода жидкости, указанного в этой таблице. Если по расчету системы теплоснабжения выбирается меньший расход жидкости, чем это указано в табл. 1, то необходимо учитывать снижение коэффициента теплопередачи.

При увеличении расхода жидкости по сравнению с паспортным значением коэффициент теплопередачи очень мало возрастает, но почти в квадратичной зависимости увеличивается гидравлическое сопротивление проходу жидкости через теплообменник.

Практический расчет поверхности пластинчатого теплообменника и выбор его типа по табл. 1 проведем в примере 1.

ПРИМЕР 1. Исходные данные: В водо-водяном пластинчатом теплообменнике нагревается горячая вода для независимо присоединенной системы отопления, которая в расчетном режиме холодного периода года должна компенсировать теплопотери здания Q_т.от = 800 кВт.

Требуется: Определить необходимую поверхность и тип пластинчатого теплообменника для системы отопления.

Решение: 1. Вычисляем требуемый расчетный расход нагреваемой воды для системы отопления при температурном перепаде ∆t_w.от = 95-55 = 40 °С:

2. Вычисляем расход воды из системы теплоснабжения для нагрева в пластинчатом теплообменнике воды для системы отопления при температурном перепаде сетевой воды ∆t_w.теп = 130-70 = 60 °С:

3. Вычисляем показатель отношения теплоемкостей потоков:

4. Выше вычислено, что для принятого режима нагрева воды в пластинчатом теплообменнике показатель теплотехнической эффективности (по формуле 5) должен быть равен Θ_wг = 0,8. По графику на рис. 3.7 при принятых величинах Θ_wг = 0,8 и W_тс.w = 0,8 находим, что требуется достижение показателя числа единиц переноса N_t = 2,8.

5. Преобразуем выражение (3.8) относительно требуемой поверхности нагрева при К = 6000 Вт/(м²·°С) (снижение расходов воды через каналы пластинчатого теплообменника обусловило снижение величины К по сравнению с данными табл. 1):

По выражению (9) для рассматриваемого примера получим:

6. По табл. 1 находим, что при расходе воды в системе отопления 17,14 м³/ч ближе всего подходит пластинчатый теплообменник типа СВ-76. Поверхность нагрева одной пластины 0,1 м². Определяем требуемое число пластин:

7. Из табл. 1 находим, что в теплообменнике СВ-76 допускается увеличение числа пластин до 150. Поэтому вполне возможно заказать теплообменник СВ-76 из 75 пластин. Гидравлическое сопротивление его при этом составит 22 кПа.

обсудить на форуме

объявления: стройка и ремонт

Поделитесь ссылкой в социальных сетях